| Ｑ１−１． |
M-φ関係の値を修正することが考えられるケース はどうしたらよいか |
| Ａ１−１． |
断面の補強を行った場合、プログラムの内部計算機能（鉄筋のみ配置されたコンクリート断面のM-φ）で得られる通常のM-φをそのまま使用する計算でよければ修正する必要はありません。通常のM-φ以外としては、鋼板補強したときのM-φとか、炭素繊維補強したときのM-φとか、を別途算出しておき、必要な部材箇所のM-φをデータ変更して、解析を行うケースが考えられます。
M-φの値は、全部材について、画面上で直接修正することも可能ですし、CSVファイル出力→エクセルシート上で編集するなども可能です。 |
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| Ｑ１−２． |
杭基礎構造は適用可能か |
| Ａ１−２． |
杭基礎構造については、次のように適用可能としています。杭基礎構造の場合、底版と杭頭が結合する位置に格点を設け、支点条件として「固定支点／ピン支点／バネ支点」を設定し、フレーム解析を実行します。解析結果より、各杭頭位置の支点反力が得られますので、これを各杭の杭頭反力値として出力します。設計者側では、この各杭の杭頭反力値を用いて、別途杭基礎プログラムを使用して杭の設計が可能です。（現在バージョンでは、杭基礎プログラムとの連動機能はありません。）
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| Ｑ１−３． |
適用している地震時土圧式、動水圧式は何か |
| Ａ１−３． |
レベル１地震時土圧式は修正物部・岡部式、レベル2地震時は近似式または修正物部・岡部式のいずれかを選択、となります。
動水圧式は、Westergaardの動水圧式となります。 |
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| Ｑ１−４． |
考え方−降伏変位算定用補正係数について |
| Ａ１−４． |
この設定値は、書籍等に示されるものではなく、弊社が用意した降伏変位δｙに対する調整目的のための入力値となります。
構造物の降伏変位δｙをどう算定するかについてですが、揚排水機場のような骨組構造物においては、骨組みの一か所が断面降伏した時点をもって降伏と定めて良いのかどうかという疑問が伴います。一般には、まず、いずれかの隅角部近辺に断面降伏が生じて塑性ヒンジ状態となり、荷重増大と共にこのような箇所が連鎖的に他の隅角部にも広がり、同時に水平変位も増大していきます。
全体挙動としての震度−水平変位曲線をみたとき、多くの場合、骨組みの一か所が降伏しただけではいわゆる変位急増状態にはなっておらず、さらに荷重載荷が進んで複数箇所に断面降伏が生じていく過程で、変位急増状態がみられます。構造物の降伏変位δｙというのは、この変位急増している箇所の変位を採用するのが理想となりますが、現状プログラムではこの降伏変位δｙをプログラム内部で適切に求める機能がありません。
そこで、弾性変位から求められる水平変位δｅ（グラフ上での傾き）をベースとして、この傾きをどれくらい倒した方向に変位急増があるのか仮定するときの補正係数を考えました。δeを0.1〜1.0で除してδｙが存在するであろう方向に傾きを低減して近づけるイメージとなります。降伏変位δｙ＝水平変位δｅ／αｙ（0.1〜1.0）としています。
αｙの初期値は0.9としていますが、上記のδｅの補正を行いたくない場合はαｙ＝1.0として下さい。 |
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| Ｑ１−５． |
断面照査は、許容応力度法、限界状態設計法のどちらか |
| Ａ１−５． |
耐震性能1の場合は許容応力度法による断面照査、 耐震性能2・3の場合は限界状態設計法による断面照査となります。 |
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| Ｑ１−６． |
配筋データ画面の使用配筋1段目、2段目、とはどこか |
| Ａ１−６． |
水平部材のスラブ部材は上端側から1段目（頂版、中版、底版でも上端側から1段目、2段目、・・・）と考えて下さい。
鉛直部材の壁部材は左端側から1段目（左側壁、中壁）、右側壁のみ右端側から1段目と考えて下さい。
次に、この1段目からｎ段目の入力欄に、どの鉄筋No.を当てはめるのかを指定して下さい。画面右側の表で定義している鉄筋データNoを入力します。上縁かぶり、下縁かぶりの位置についてはこの画面右側の表で入力します。上縁かぶり、下縁かぶりの定義については、画面ヘルプボタンの説明を参考にして下さい。
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